變電站220KV 1號主變壓器冷卻系統改進的實踐

一、 220KV 1號變壓器冷卻系統運行概況

我省花山變電站220KV變(bian)壓(ya)站1號主(zhu)變(bian)是(shi)90年(nian)(nian)代的產品(pin)，至今己運(yun)行(xing)了(le)(le)20多年(nian)(nian)。2003年(nian)(nian)，該主(zhu)變(bian)經過技術改進從無載調壓(ya)改為有載調壓(ya)。經多年(nian)(nian)的運(yun)行(xing)，該變(bian)壓(ya)器(qi)冷(leng)(leng)卻系(xi)統逐漸暴(bao)露(lu)出(chu)一系(xi)列問題：冷(leng)(leng)卻系(xi)統冷(leng)(leng)卻效率下(xia)降(jiang)，造(zao)成變(bian)壓(ya)器(qi)本體油溫偏高，同比2號主(zhu)變(bian)上(shang)層油溫要高9至10攝(she)氏度;潛油泵、風扇(shan)電機(ji)進入故障高發階段，冷(leng)(leng)卻系(xi)統滲漏油缺(que)陷較多等。近幾年(nian)(nian)來(lai)，冷(leng)(leng)卻系(xi)統的缺(que)陷每年(nian)(nian)達十多次(ci)，嚴重影響主(zhu)變(bian)的安全可(ke)靠(kao)運(yun)行(xing)，同時(shi)，增(zeng)加了(le)(le)檢修工作(zuo)量(liang)。潛油泵燒壞還導致主(zhu)變(bian)壓(ya)器(qi)本體油中有微量(liang)乙炔(gui);冷(leng)(leng)卻系(xi)統風扇(shan)噪音(yin)過大，1號主(zhu)變(bian)又靠(kao)近主(zhu)控制室(shi)，惡化了(le)(le)值班人員(yuan)的工作(zuo)環境。

二、冷卻系統改進經過

2.1保壓平臺完善后應做到的請求 水冷凝整體完善后，當電力干式變壓器滿承載工作時，生態環境濕度為+40。C時，主電力干式變壓器頂層油溫不已經超過+70。C，頂層油溫太多于30K，水冷凝整體總噪聲污染源要比原來是噪聲污染源大的較低。 2.2一系列冷卻塔具體型號及組數實際上定 6號主干式變壓器密切相關技藝數據：參數OSFPSZ7—120000/220，車輛代碼1CB710。001，冷卻水方式英文ODAF，環境下消耗Pg-z=312.64KW、Pg-d=260.6KW、Pz-d=361.77KW，滿載消耗Po=49.13KW。 從前進行七組YF—120型散熱塔器，沿電力箱式變壓器長軸方向盤部置，對著電力箱式變壓器油田側左面幾組，左側四組。改建后的散熱塔平臺籌備運用YF1—200型散熱塔器，營養散熱塔器用量核算以下的： (1) Ng-z=1.15P1/KQ+1(備用電源)=1.15X(312.64+49.13)/0.8X200+1=2.6+1=3.6(組) (2) Ng-d=1.15P2/KQ+1(備用電源)=1.15X(260.6+49.13)/0.8X200+1=2.2+1=3.2(組) (3) Nz-d=1.15P3KQ+1(自備)=1.15X(361.77+49.13)/0.8X200+1=2.95+1=3.95(組)=4組. 注：P—總材料耗費KW(P1=Pg-z+Po、P2=Pg-d+Po、P3=Pz-d+Po) Q—蒸發器的標稱蒸發電容量KW。 K—為校準整體：顧慮該換流站站的海撥位置超過1000M及夏令區域環境更高溫度因素為40*C2號主變更高第一層油溫為70*C取K=0.8。 只能根據及以上測算效果，判斷選擇四組YF1—200型水制冷機來實行水降溫設備改變。水制冷機布置準備方法與另一個的穩定不改變，即在主變大軸目標方向兩人各擺設三組水制冷機，每三組水制冷機應用一組組集中點式之架，用φ125管將集中點式之架與主變副油箱實行拼接。 2.3保壓控制系統工程建筑效用理論體系計算的

2.3.1原冷卻系統理想工作狀況點的確定

依照加熱操作程序壓力降與潛液壓汽油泵訪問量的影響等值線美及潛液壓汽油泵的揚程性能指標等值線美可不可以確立加熱操作程序的很好運行現狀分析點。更新改造前加熱操作程序的布置房間方式為坦然面對高壓低壓側在主變的長軸走向下側匯集擺設四組YF—120型加熱器，右邊匯集擺設幾組YF—120型加熱器，總計七組YF—120型加熱器對主變做出加熱。以左上方四組匯集加熱器為依照做出壓力降算(依賴主變核心的內部壓力降)。每組YF—120加熱器選取油訪問量選為Ql=40m3/h;四組加熱器總油訪問量為Q=4X40=160m3/h，由主變到四組匯集加熱器的途徑為兩進兩出，途徑公稱規格為Φ125，看得出每根途徑的訪問量為80m3/h。的過程 算可看得出操作程序壓力降ΔP與每根途徑總訪問量Q′V1的影響為(算的過程 略)： Δ P1=1.643X10Q′Vl 要根據上式必須得要出模式障礙ΔP1、每根排水管道總手機國內流量Q′v1及單只真空泵手機國內流量Qvl的相互關系如表1圖示 由表一數據信息描繪出控制體統摩阻ΔP1與油閥精準流量QVl的內在聯系線性,與所使用的潛油閥(QB40—160/3.0T)的揚程的特點線性就會來確定原YF—120型閉式冷卻塔控制體統的佳做工作狀況發生點為G1(移除主變內在內控摩阻)，見圖1，(圖里鮮紅色數據和線性所說道的立體圖形)。 當四組YF—120冷確器左邊的冷確器全不加載時每組冷確器非常完美崗位聯通流量為G1=49.6m3/h，會根據“強油風冷確器的選擇使用及計算方法”查得YF—120的參照冷確存儲容量為110KW。 2.3.2 更新后急冷系統軟件非常完美運轉狀況發生點其實定 采用改革正后方式，以主變兩旁2組集約化冷確器為措施實行摩阻測算出來(缺少主變本身內壁摩阻)。每組YF1—200型冷確器基準油聯通精準流量數據的選為Q′12=80m3/h，2組冷確器總油聯通精準流量數據的為Q=2X80=160m3/h。由主變到2組集約化冷確器的pvc水管為兩進兩出，pvc水管公稱口經為Φ150，查出每根pvc水管的聯通精準流量數據的為80m3/h，所經測算出來可查出軟件系統摩阻ΔP1與每根pvc水管總聯通精準流量數據的Q′Vl的的關聯為(測算出來整個過程略)： Δ P1=5.8X10﹣3Q′2Vl 給出上式可獲出系統ΔP2、每根途徑總留量Q′Vl及油閥留量QVl的的聯系如表2如下圖所示。 由表二數據顯示描出操作系統性障礙ΔP2與高壓汽油泵總流量QVl的關系的線，與候選潛高壓汽油泵(6BP135—4.6/3V及6BP80—4.5/2.2V)的揚程屬性擬合曲線美就能確認創新后的YF1—200型保壓操作系統性的理想型運轉情況點分離為G2、G3(刪去主變精神力內部的障礙)，見圖二。(見圖里灰色線說的擬合曲線美) 當電壓器另一側的兩兩YF1—200待冷確塔另一個啟用時，每組待冷確塔非常完美本職工作留量分為為： G2=99.1m3/h; G3=85.8m3/h 2.3.3潛汽油泵的抉擇 要根據的發展壓力降確定結果顯示，拆除前后輪左右主變到一起角架期間的pvc排水管材油流量數據均為80m3/h，拆除前后輪左右pvc排水管材的的發展壓力降分開為11.615KPa和5.56757KPa(確定進程略)。能否判斷拆除前的的發展壓力降較為增高是基于pvc排水管材軟件系統中會有倆個45°縮管。其它從的發展壓力降的特點線圖1、圖2的相對判斷，拆除后比拆除前的的發展壓力降要低。 由壓力差特征參數曲線美圖2求出(在一樣必備條件完美模式下)：使用6PB135—4.5/2.2V真空泵時,油的數據精準流量為85.8m3/h;使用6PB135—4.6/3V真空泵時，油的數據精準流量為99.1m3/h;如來考慮主變內外壓力差，6PB80—4.5/2.2V真空泵油的數據精準流量會更低,不許積極起著制冷器的制冷水平。就有使用6PB135—4.6/3V真空泵做到最隹使用，因該真空泵的揚程特征參數相對穩定性，能良好的起著制冷器的制冷水平。2.3.4進行更新改造后主變油分別溫度上升的原理計算出 創新后低壓干式干式變壓器散熱水塔系統的一般運轉時YF1—200型散熱水塔器成本占比N=3組，場景至高的溫度T1=40oC，主低壓干式干式變壓器層頂油溫T2=70oC，主低壓干式干式變壓器總耗率(取根據耗率最大的一隊)P3=361.77+49.13=410.9KW，每組散熱水塔器所支付的散熱水塔發熱量： Q′=P3/N=410.9/3=136.97KW 思考主電壓器內部人員的阻力的狀況，每組水水冷卻水器的油水水精準流量應在60—100m3/h間變換。YF1—200型水水冷卻水器的制熱指數指數為，當油水水精準流量為60m3/h時，制熱指數指數Kl=5.898W/K;當油水水精準流量為100m3/h時，制熱指數指數Kn=6.5618W/K。 油均表面溫度說法算出為：油用戶為60m3/h時 ΔT1=Q′/Kl=136.97/5.898=23.22(K) 油總流量為100m3h時： ΔTn=Q′/Kn=136.97/5.5618=24.627(K) 因而就能夠明確：通過水冷凝塔系統原因生態環境最低+40oC，主干式電力變壓器樓房頂層油溫+70oC時，條件的泄漏電流為30K，經水冷凝塔器泄漏電流統計均值均不大于30K;故適用四組YF1—200型水冷凝塔器(三組本職工作、三組輔肋、三組備品)，于是,適用6PB135—4.6/3V油閥，對主干式電力變壓器水冷凝塔系統使用改進是能夠的。

三、冷卻器改造的實施及效果

205年3月按上面計劃對低壓干式箱式電抗器散熱機機軟件程序軟件實行了更新，運用今天散熱機機軟件程序軟件更新的停電了次數,還實行了低壓干式箱式電抗器設備大修，散熱機機軟件程序軟件更新后,效用有效。經由更新上下1、2號主變上一層油溫差別可能可以看出(見表3)，更新前2號主變上一層油溫同比增速2號主變要高5—9oC，更新后2號主低壓干式箱式電抗器上一層油溫越多越比2號主低壓干式箱式電抗器低1—6oC;在更新后二個月左右正常運動期間內低壓干式箱式電抗器帶80MW強度，低壓干式箱式電抗器上一層油溫不突破40oC，溫度升降的需小于20oC;散熱機機軟件程序軟件更新后，2號主低壓干式箱式電抗器安裝地點及隨近的控制器制室噪音盡可能減低，優化了正常運動值班成員成員的運行環境，切底清除了原散熱機機軟件程序軟件風機馬達、高壓油泵馬達電腦故障發生率高，滲漏油通病高發等安全的風險源。

四、結 束 語

經由花山變配電器站220KV 2號主電壓器降溫設計提升的實際，使我學等到怎樣才能合理的的了解整修電壓器降溫設計的召喚師技能和計算公式，保持了變配電器站的正常情況下的工作和適用，增加了電壓器的適用效應和適用壽命短，節儉了變配電器站設施設備股權投資。也，為國內同類型電壓器降溫設計進行能力整修供應了分類和深入研究。